摘 要:某致密砂巖氣井中規(guī)格為?73.02mm×5.51mm 的外加厚 P110鋼級(jí)油管發(fā)生斷裂, 通過(guò)宏/微觀形貌觀察、化學(xué)成分分析、顯微組織觀察以及力學(xué)性能測(cè)試等方法分析了油管斷裂原 因。結(jié)果表明:斷裂外加厚油管位于油管柱上部,承受較高的軸向拉應(yīng)力,且其材料對(duì)硫化物應(yīng)力 腐蝕開裂敏感性較高,而氣井采出氣中存在的 H2S為油管提供了硫化物腐蝕環(huán)境,使得外加厚油 管發(fā)生硫化物應(yīng)力腐蝕開裂;油管的硬度較高,且組織內(nèi)存在較大的硫化物夾雜,促使油管的斷裂。

關(guān)鍵詞:P110鋼級(jí);油管;拉應(yīng)力;H2S;硫化物應(yīng)力腐蝕開裂

中圖分類號(hào):TG115 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號(hào):1000-3738(2022)08-0122-05

0 引 言

油管是鉆完井后連接地層與地表的通道[1]。在 開采油氣過(guò)程中,地層內(nèi)的石油、天然氣等采出物通 過(guò)油管被輸送至地表,在對(duì)油氣井進(jìn)行酸化壓裂等 增產(chǎn)措施作業(yè)時(shí),地表上配制好的壓裂液、酸化液等 注劑也是通過(guò)油管被注入地層。作為地層與地表的 重要連接通道,油管會(huì)承受溫度、壓力、腐蝕介質(zhì)等 多因素的綜合作用[2-6],并且隨著頁(yè)巖氣、致密氣等 非常規(guī)油氣資源的勘探開發(fā)以及水平井分段壓裂技 術(shù)的應(yīng)用,油管服役環(huán)境愈加惡劣。

西部某致密砂巖氣井在酸化壓裂后的放噴試氣 過(guò)程中,規(guī)格為?73.02 mm×5.51 mm 的 外 加 厚 P110鋼級(jí)油管發(fā)生斷裂。該氣井于2020年1月21 日完成酸化壓裂,使用鹽酸約60×10 3 kg,放噴排 液,井口產(chǎn)氣,點(diǎn)火可燃。2020年2月25日上提油 管柱后發(fā)現(xiàn)油管柱在自井口向下約400 m 的位置 處發(fā)生斷裂,斷口垂直于管體軸向,位于距最近油管 接箍約630mm 的管體上。為了確定該外加厚油管 的斷裂原因以杜絕類似事故的再次發(fā)生,作者對(duì)其 進(jìn)行了失效分析,并提出了相應(yīng)的預(yù)防措施。

1 理化檢驗(yàn)及結(jié)果

1.1 宏觀形貌

外加厚油管的斷裂位置位于油管管體加厚段之外,距最近的接箍下端約630mm,其整體宏觀形貌 如圖1所示。由圖2可以看出:外加厚油管斷口平 整,且存在2個(gè)高度相差約30mm 的大面積平坦斷 面,斷口無(wú)明顯塑性變形,呈典型的脆性斷裂特征; 斷口具有明顯的多源起裂特征,斷口上的放射花樣 收斂于油管內(nèi)壁,油管外壁存在剪切唇,據(jù)此判斷裂紋由油管內(nèi)壁萌生,并向外壁擴(kuò)展,當(dāng)裂紋擴(kuò)展至某 一臨界尺寸時(shí),油管發(fā)生斷裂。

1.2 化學(xué)成分

根據(jù) GB/T4336-2016,在外加厚油管斷口附 近截取試樣,采用 ARL4460型直讀光譜儀測(cè)試油 管的化學(xué)成分,結(jié)果見表1。由表1可知,該外加厚 油管的化學(xué)成分滿足 APISpec5CT 中 P110鋼級(jí) 油管的成分要求。

根據(jù)SY/T5329-2012和SY/T5523-2016, 采用 ThermofisheriCE3500型原子吸收光譜儀對(duì)在 壓裂作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)收集到的3瓶放噴液樣本進(jìn)行化學(xué)成 分分析,3瓶放噴液分別于2020年1月21日14:00, 19:00和20:30收集。由表2可知,3個(gè)時(shí)間段所收 集到的放噴液成分基本一致,均呈弱酸性,且含有較 高質(zhì)量濃度的S 2- ,說(shuō)明井內(nèi)含有硫化物。

1.3 斷口微觀形貌及微區(qū)成分

在斷裂外加厚油管斷口上截取2個(gè)含裂紋源的 試樣,取樣位置分別位于2個(gè)不同高度的平坦斷面 上。試樣經(jīng)清洗后,采用 VEGAII型掃描電子顯微 鏡(SEM)觀 察 斷 口 形 貌,并 采 用 附 帶 的 能 譜 儀 (EDS)進(jìn)行微區(qū)成分分析。由圖3可以看出:斷口 呈脆性斷裂特征,表面覆蓋有腐蝕產(chǎn)物,裂紋源位于 油管內(nèi)壁表面的點(diǎn)蝕坑底部;斷口上局部區(qū)域有沿 晶開裂的二次裂紋。在斷口表面選擇14個(gè)測(cè)量點(diǎn) 進(jìn)行 EDS分析,均檢測(cè)到硫元素存在,統(tǒng)計(jì)得到硫 元素的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為1%。其中1個(gè)點(diǎn)的 EDS 分析結(jié)果如圖3(d)所示,鉀元素主要來(lái)源于壓裂作 業(yè)中使用的大量 KCl溶液,鈉、鈣、碳、氧、硅元素主 要來(lái)源于壓裂作業(yè)中的克里摩里組地層,該地層中 含有大量的碳酸鹽巖,且存在含有鈣、鈉、鉀等元素 的長(zhǎng)石(硅酸鹽巖)。

1.4 顯微組織

采用線切割方法在斷口裂紋源處將外加厚油管 沿縱向剖開,并截取縱截面金相試樣,試樣經(jīng)打磨、 拋光,用體積分?jǐn)?shù)2%硝酸酒精溶液腐蝕15s后,采 用 OLS4100型激光共聚焦顯微鏡觀察裂紋形貌和 顯微組織。由圖4可以看出:斷裂外加厚油管內(nèi)有 較嚴(yán)重的帶狀組織和較大的條狀?yuàn)A雜物,結(jié)合 EDS 分析結(jié)果可知該夾雜物為硫化物;在距離斷口平面 不足3mm 處的油管管體內(nèi)存在一條與斷口平面相 平行的裂紋(橫向裂紋),裂紋由油管管體內(nèi)壁向外 壁方向擴(kuò)展,該橫向裂紋較寬,分支較少,呈沿晶開 裂,具有典型的硫化物應(yīng)力腐蝕開裂特征;在距離油管內(nèi)壁約0.5 mm 處還存在一條縱向裂紋,該裂紋 呈沿晶開裂特征。

1.5 力學(xué)性能

按照 ASTM A370-19 ε1,采用線切割方法在斷 裂外加厚油管上沿縱向截取標(biāo)距為50mm 的拉伸 試樣,采用 UTM5305型材料試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫拉伸 試驗(yàn);按照 ASTM A370-19 ε1,在斷裂外加厚油管上 沿縱向截取尺寸為3.3mm×10mm×55mm 的夏 比 V 型 缺 口 沖 擊 試 樣,缺 口 深 度 為 2 mm,采 用 PIT302D型沖擊試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行沖擊試驗(yàn),試驗(yàn)溫度為 273K,測(cè)3次取平均值;在斷裂外加厚油管上截取 橫截面環(huán)形硬度試樣,按照 GB/T230.1-2018,采 用 RB2002T 型洛氏硬度計(jì)測(cè)試洛氏硬度。由表3 可知:斷裂外加厚油管的硬度為31.4HRC,強(qiáng)度、塑 性和沖擊功均符合 APISpec5CT 對(duì) P110鋼級(jí)油 管的要求。

2 斷裂原因分析

由理化檢驗(yàn)結(jié)果可知:斷裂外加厚油管的化學(xué)成分、拉 伸 性 能、夏 比 V 型 缺 口 沖 擊 性 能 均 滿 足 APISpec5CT 對(duì) P110鋼級(jí)油管的要求;在壓裂作 業(yè)現(xiàn)場(chǎng)收集到的3瓶放噴液中均檢測(cè)到了較高濃度 的S 2- ,放噴液呈弱酸性。外加厚油管的裂紋萌生 于油管內(nèi)壁,并沿油管厚度方向擴(kuò)展,最終使得油管 發(fā)生斷裂;斷裂油管的斷口平坦,與管體軸向垂直, 無(wú)明顯塑性變形特征,且可以觀察到沿晶二次裂紋, 斷口呈脆性斷裂特征。根據(jù) EDS分析結(jié)果可知,油 管斷口表面腐蝕產(chǎn)物中存在質(zhì)量分?jǐn)?shù)約1%的硫元 素。在距斷口不到3mm 處的油管管體內(nèi)存在一條 與斷口相平行的沿晶裂紋,該裂紋較寬,分支較少, 具有典型的硫化物應(yīng)力腐蝕開裂特征。

應(yīng)力腐蝕開裂(stresscorrosioncracking,SCC) 是由腐蝕環(huán)境和應(yīng)力共同作用而引起的一種脆性斷 裂。硫化物應(yīng)力腐蝕開裂(sulfidestresscorrosion cracking,SSCC)是應(yīng)力腐蝕開裂一種特殊形式,導(dǎo) 致其產(chǎn)生的腐蝕介質(zhì)為硫化物。一般認(rèn)為 SCC 的 發(fā)生需要3個(gè)要素的特定組合,即拉應(yīng)力、特定的腐 蝕環(huán)境和敏感材料,三者缺一不可[7]。斷裂外加厚 油管位于整個(gè)油管柱的上部,油管柱總長(zhǎng)約5200m, 斷裂位置距井口約400m,斷裂位置以下連接著長(zhǎng) 度約4800m 的油管,總質(zhì)量約4.6×10 4 kg,故該 斷裂油管承受著較高的軸向拉應(yīng)力,符合應(yīng)力腐蝕 開裂的拉應(yīng)力條件。該外加厚油管斷裂發(fā)生在酸化 壓裂作業(yè)后的放噴試氣過(guò)程中,酸化壓裂作業(yè)前,氣 井已完成射孔,射孔后地層與氣井相連通,隨后經(jīng)過(guò) 酸化壓裂,地層縫隙被充分打開,地層中的天然氣、 酸化壓裂殘液通過(guò)套管的射孔段進(jìn)入油管柱內(nèi),并 被輸送至地面(井口點(diǎn)火可燃證明地層中的天然氣 已被采出),作為天然氣的主要伴生氣 H2S也隨著 天然氣一同進(jìn)入油管柱內(nèi),使得放噴液中存在較高 濃度的S 2- (H2S易溶于水),這為油管發(fā)生應(yīng)力腐 蝕開裂提供了特定的腐蝕環(huán)境。P110鋼級(jí)油管管 材是硫化物應(yīng)力腐蝕開裂的敏感材料。后續(xù)該氣井 通過(guò)更換 C110鋼級(jí)抗硫油管恢復(fù)生產(chǎn)后,在產(chǎn)出 氣中檢測(cè)到了 H2S,驗(yàn)證了硫化物源自地層。

除了上述拉應(yīng)力、特定的腐蝕環(huán)境和敏感材料 3個(gè)必備條件以外,油管的應(yīng)力腐蝕還受到多種因 素的影響,例如油管表面狀態(tài)、強(qiáng)度、硬度、顯微組 織、冶金質(zhì)量以及介質(zhì)中的其他成分等[8]。應(yīng)力腐 蝕開裂的裂紋往往起源于表面缺陷部位或應(yīng)力集中 處,點(diǎn)蝕坑底部易于萌生應(yīng)力腐蝕裂紋。而由斷口 微觀形貌分析可知,斷裂油管內(nèi)壁上存在大量點(diǎn)蝕坑,裂紋起源于點(diǎn)蝕坑底部。管材的強(qiáng)度和硬度對(duì) 應(yīng)力腐蝕也有一定影響。黃永昌等[7]研究發(fā)現(xiàn),在 化學(xué)成分相似的情況下,材料的 SSCC 敏感性隨材 料強(qiáng)度的增加而提高。硬度與強(qiáng)度密切相關(guān),硬度 越高,發(fā)生SSCC的臨界應(yīng)力越小,為了防止 SSCC 的發(fā)生,NACEMR0175推薦在酸性環(huán)境中,鋼的硬 度極限為22HRC,但這一極限并不是絕對(duì)的,可根 據(jù)具體情況進(jìn)行調(diào)整[9]。P110和 C110為同一鋼級(jí) 油管,APISpec5CT 對(duì)在 H2S環(huán)境下使用的油管 管材的硬 度 和 屈 服 強(qiáng) 度 最 高 值 做 出 了 如 下 限 制: C110鋼級(jí)抗硫油管的硬度不高于30HRC,對(duì)P110 鋼級(jí)油管的硬度未做要求;C110鋼級(jí)抗硫油管的屈 服強(qiáng)度上限為828MPa,P110鋼級(jí)油管的屈服強(qiáng)度 上限為965MPa。斷裂外加厚油管為 P110鋼級(jí)油 管,其硬度為31.4HRC,遠(yuǎn)超22HRC,甚至超過(guò)了 C110鋼級(jí)油管的硬度上限。另外,材料的冶金質(zhì)量 缺陷,特別是大型夾雜物會(huì)顯著降低材料的硫化物 應(yīng)力腐蝕抗力[10],而斷裂油管的組織中存在較大的 硫化物夾雜,這些顯微組織缺陷對(duì)油管的斷裂起到 了促進(jìn)作用。

3 結(jié)論及建議

(1)外加厚 P110鋼級(jí)油管的斷裂形式為硫化 物應(yīng)力腐蝕開裂;外加厚油管位于油管柱上部,承受 較高的軸向拉應(yīng)力,且氣井采出氣中的 H2S為油管 提供了硫化物腐蝕環(huán)境,而外加厚油管材料對(duì)硫化 物應(yīng)力腐蝕開裂敏感性較高,這些為油管發(fā)生硫化 物應(yīng)力腐蝕開裂提供了必要條件;油管的硬度較高, 且顯微組織內(nèi)存在較大的硫化物夾雜,促進(jìn)了油管 的應(yīng)力腐蝕開裂。

(2)為防止類似事故的再次發(fā)生,在 H2S環(huán)境 下開采氣井時(shí)應(yīng)使用抗硫鋼油管,并通過(guò)控制抗硫 鋼的顯微組織以嚴(yán)格控制其硬度和強(qiáng)度,確保油管 能夠在酸性環(huán)境中安全服役。

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