與普通碳鋼相比,耐候鋼最突出的優(yōu)點(diǎn)就是可以裸裝使用,這不僅可以降低裝涂的費(fèi)用而且具有環(huán)保優(yōu)勢?，F(xiàn)有研究表明,穩(wěn)定的耐候鋼表面銹層主要由連續(xù)致密的內(nèi)銹層和疏松多孔的外銹層組成,其耐蝕性主要源自合金元素富集和致密的內(nèi)銹層[1-8]。但是耐候鋼要完成銹層的穩(wěn)定化需要3~10 a以上的時(shí)間,在形成穩(wěn)定化銹層之前,常常出現(xiàn)早期銹液流掛與飛散污染周圍環(huán)境的現(xiàn)象[9-13]。銹層的穩(wěn)定化處理是指耐候鋼在使用之前對其表面進(jìn)行化學(xué)轉(zhuǎn)化膜涂裝和特種有機(jī)涂層預(yù)處理,解決耐候鋼在銹層穩(wěn)定化初期產(chǎn)生的銹液流掛和飛散等問題,短期內(nèi)促進(jìn)表面穩(wěn)定致密銹層的形成。表面涂膜預(yù)處理技術(shù)的核心是涂膜具有一定的透氣性,加速形成穩(wěn)定致密銹層后涂膜易于自風(fēng)化和自消失性,不對銹層長期穩(wěn)定產(chǎn)生進(jìn)一步的負(fù)面影響。 

目前國內(nèi)外針對耐候鋼表面銹層的穩(wěn)定化處理研究工作主要有氧化物涂膜處理[14]、耐候性膜處理[15]、氧化鐵-磷酸鹽系處理[16-19]和新型無鉻表面穩(wěn)定化處理等[20-21]。有研究表明,銹層中α與γ*（α為α-FeOOH的含量,γ*為Fe3O4、γ-FeOOH、β-FeOOH的總含量）的比值與鋼的腐蝕速率密切相關(guān),在工業(yè)大氣環(huán)境中,當(dāng)銹層中α/γ*>1時(shí),腐蝕速率小于0.01 mm/a,因此該比值可用于評估銹層的防護(hù)性能[22]。雖然以上技術(shù)對耐候鋼銹層起到一定的穩(wěn)定化效果,但這些處理技術(shù)仍存在操作工藝復(fù)雜,處理成本過高等諸多不足,例如需要多歩工序處理和高溫固化,或固化時(shí)間過長難以在實(shí)際現(xiàn)場施工。目前國內(nèi)還沒有開發(fā)出成熟的能夠工程化應(yīng)用的耐候鋼表面銹層穩(wěn)定化處理技術(shù)[23]。因此,筆者結(jié)合以上問題,又考慮到Mo具有綠色無污染且可以生成難溶性氧化物的特點(diǎn),開發(fā)了一種環(huán)境友好、效果優(yōu)良、成本低廉、工藝簡單且適合現(xiàn)場使用的銹層穩(wěn)定劑（該穩(wěn)定劑以鉬酸鈉作為促進(jìn)劑,以水性聚氨酯作為成膜劑）,并采用實(shí)驗(yàn)室模擬大氣腐蝕試驗(yàn),研究了該銹層穩(wěn)定劑裝涂后耐候鋼的腐蝕行為和涂層防護(hù)機(jī)理。 

1.   試驗(yàn)

1.1   材料與試樣

采用首鋼集團(tuán)有限公司生產(chǎn)的厚28 mm的SQ460FRW耐火耐候鋼作為試驗(yàn)鋼,其化學(xué)成分見表1。試驗(yàn)前用精密線切割機(jī)床將試驗(yàn)鋼分別加工成40 mm×60 mm×2 mm（周期浸潤腐蝕試驗(yàn)）、15 mm×15 mm×2 mm（表面微觀形貌和銹層橫截面觀察）和10 mm×10 mm×2 mm（電化學(xué)測試）的試樣,表面粗糙度為0.8 μm。其中用去離子水加去油劑去除周期浸潤腐蝕后試樣和微觀形貌和銹層橫截面觀察試樣的表面油漬,再用自來水沖洗,酒精擦拭,冷風(fēng)吹干,最后用丙酮擦拭,自然晾干后保存于干燥皿中。將電化學(xué)試樣除油洗凈后,用焊錫焊將直徑為1.5 mm的導(dǎo)線接到試樣表面,再用環(huán)氧樹脂封樣處理,裸露面積為10 mm×10 mm,經(jīng)水磨砂紙（至600號）打磨,最后放入干燥皿中備用。 

1.2   銹層穩(wěn)定化處理

銹層穩(wěn)定劑的主要成分如表2所示,該銹層穩(wěn)定劑以水性聚氨酯為成膜劑,鉬酸鈉為促進(jìn)劑,四氧化三鐵為誘導(dǎo)劑,三氧化二鐵為調(diào)色劑,磷酸氫二鈉為復(fù)配劑,水為溶劑。將各組分混合并充分?jǐn)嚢?均勻地涂刷在耐候鋼試樣表面,自然風(fēng)干24 h,制成涂覆銹層穩(wěn)定劑耐候鋼試樣（以下簡稱涂覆試樣）,然后與耐候鋼裸鋼試樣（以下簡稱裸鋼試樣）一起進(jìn)行對比腐蝕試驗(yàn)。涂覆層厚度為30~50 μm。 

1.3   試驗(yàn)方法

本研究采用周期浸潤腐蝕試驗(yàn),腐蝕溶液為2%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）NaCl溶液,液槽溫度為（25±2）℃,相對濕度RH為（70±10）%,循環(huán)周期為60 min,其中浸潤時(shí)間10 min,分別進(jìn)行72,120,168,360 h周期浸潤腐蝕試驗(yàn),同一周期浸潤時(shí)間的每種試樣采用3個(gè)平行樣。腐蝕后的樣品先進(jìn)行機(jī)械除銹,再進(jìn)行酸洗除銹,洗凈吹干后用電子天平稱量,記錄并拍照。 

利用Hitachi S3400N型掃描電鏡（SEM）對試樣腐蝕表面微觀形貌和銹層橫截面進(jìn)行觀察,其中橫截面觀察的試樣需要在腐蝕后進(jìn)行冷鑲處理。利用JINCAx-actSN57014型能譜儀（EDS）對銹層中所含元素進(jìn)行掃描分析。利用德國Bruker AXS生產(chǎn)的D8-Focus型X射線衍射測試儀（XRD）對銹層的結(jié)構(gòu)及成分進(jìn)行分析。利用美國Thermo Scientific生產(chǎn)的ESCALab250型X射線光電子能譜技術(shù)（XPS）對腐蝕產(chǎn)物中的元素價(jià)態(tài)進(jìn)行分析。 

采用CHI660A電化學(xué)工作站對試樣進(jìn)行極化曲線測試,取2%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）NaCl溶液置于燒杯中,以周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后的帶銹試樣為工作電極,以Pt片為輔助電極,以飽和甘汞電極（SCE）為參比電極,組成電解池,靜置一段時(shí)間,再進(jìn)行測試。測量電化學(xué)阻抗譜的頻率范圍是0.01~100 000 Hz,施加5 mV的電位擾動(dòng)。Tafel極化曲線測量時(shí),掃描范圍為自腐蝕電位±500 mV,掃描速率為10 mV/s。 

2.   結(jié)果與討論

2.1   宏觀形貌

由圖1可見,涂覆試樣表面呈巧克力色,裸鋼試樣表面呈現(xiàn)金屬光澤。 

圖  1  裸鋼試樣和涂覆試樣的宏觀形貌

Figure  1.  Macroscopic morphology of bare steel sample (a) and coated sample (b)

由圖2可以看出：兩種試樣在周期浸潤腐蝕試驗(yàn)的條件下,在腐蝕72 h后表面均生成銹層；隨著腐蝕時(shí)間的延長,腐蝕都逐漸加深,銹層變得粗糙；在120 h時(shí)裸鋼試樣表面出現(xiàn)銹層脫落現(xiàn)象,168 h后裸鋼試樣銹層出現(xiàn)銹液流掛現(xiàn)象,但是涂覆試樣未出現(xiàn)該情況；在整個(gè)腐蝕過程中,裸鋼試樣的表面腐蝕情況均比涂覆試樣嚴(yán)重。 

圖  2  兩種試樣經(jīng)不同時(shí)間周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后的宏觀形貌（左：裸鋼試樣；右：涂覆試樣）

Figure  2.  Macroscopic morphology of two samples after alternate-immersion corrosion test for different periods of time (left: bare steel sample; right: coated sample)

2.2   銹層微觀形貌

由圖3可見：在腐蝕72 h后,兩種試樣表面銹層都出現(xiàn)了針尖狀物質(zhì),根據(jù)DE LA FUENTE等[24]的報(bào)道,針尖狀產(chǎn)物為FeOOH,涂覆試樣表面針尖狀產(chǎn)物更細(xì)密,呈致密沉淀狀,這是穩(wěn)定劑中聚氨酯尚未完全脫落的結(jié)果；隨著腐蝕的進(jìn)行,裸鋼試樣表面的腐蝕產(chǎn)物呈塊狀堆積,腐蝕產(chǎn)物尺寸增大,塊狀間距變大變深,而涂覆試樣表面針尖狀產(chǎn)物更細(xì)密,呈致密沉淀狀?？傮w來說,與裸鋼試樣相比,涂覆試樣表面銹層更加致密。 

圖  3  裸鋼試樣和涂覆試樣經(jīng)不同時(shí)間周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后的表面微觀形貌

Figure  3.  Surface micro-morphology of bare steel samples (a, c, e, g) and coated samples (b, d, f, h) after alternate-immersion corrosion test for different periods of time

如圖4所示：周期浸潤腐蝕后,裸鋼試樣和涂覆試樣表面均生成明顯的外銹層和內(nèi)銹層,其中外銹層疏松多孔,內(nèi)銹層緊實(shí)且致密；隨著腐蝕時(shí)間的延長,兩種試樣表面的銹層厚度都呈增加的趨勢,但是涂覆試樣表面內(nèi)銹層厚度均小于裸鋼試樣的內(nèi)銹層厚度。 

圖  4  裸鋼試樣和涂覆試樣經(jīng)不同時(shí)間周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后的截面微觀形貌

Figure  4.  Cross section micro-morphology of bare steel samples (a, c, e, g) and coated samples (b, d, f, h) after alternate-immersion corrosion test for different periods of time

2.3   腐蝕速率

對去除表面腐蝕產(chǎn)物后的兩種試樣進(jìn)行稱量,取其平均值,按照公式推算腐蝕速率和腐蝕質(zhì)量損失,結(jié)果見圖5。 

圖  5  裸鋼試樣和涂覆試樣經(jīng)不同時(shí)間周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后的腐蝕速率和腐蝕質(zhì)量損失

Figure  5.  Corrosion rate (a) and corrosion mass loss (b) of bare steel samples and coated samples after alternate-immersion corrosion test for different periods of time

由圖5（a）可見：涂覆試樣的腐蝕速率明顯低于裸鋼試樣,約是裸鋼試樣的1/2；兩種試樣的腐蝕速率都隨著腐蝕時(shí)間的增加逐漸降低并趨于平穩(wěn),到腐蝕360 h時(shí),涂覆試樣的腐蝕速率僅為裸鋼試樣的52%左右。由圖5（b）可見：兩種試樣的腐蝕質(zhì)量損失都隨時(shí)間的延長而增加,但是涂覆試樣的腐蝕質(zhì)量損失明顯低于裸鋼試樣,只有其1/2左右。 

2.4   腐蝕產(chǎn)物結(jié)構(gòu)與成分

圖6為裸鋼試樣和涂覆試樣經(jīng)不同時(shí)間周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后銹層的XRD譜,表3為銹層物相的半定量結(jié)果。由于Fe3O4和γ-Fe2O3的晶格參數(shù)相似,其XRD衍射峰的位置非常接近,很難用XRD對它們進(jìn)行區(qū)分,因此計(jì)算了兩者的總含量。由圖6可見：裸鋼試樣銹層主要由α-FeOOH、γ-FeOOH和Fe3O4/γ-Fe2O3組成,涂覆試樣銹層主要由α-FeOOH、γ-FeOOH、α-Fe2O3和Fe3O4/γ-Fe2O3組成,其中α-Fe2O3是穩(wěn)定劑帶入的,不計(jì)入半定量計(jì)算結(jié)果。由表3可見,隨著腐蝕時(shí)間的延長,兩種試樣銹層中γ-FeOOH的含量均顯著增加,但是涂覆試樣銹層中的γ-FeOOH含量整體上遠(yuǎn)低于裸鋼試樣,且α-FeOOH與γ-FeOOH的含量比值更大。 

圖  6  裸鋼試樣和涂覆試樣經(jīng)不同時(shí)間周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后銹層的XRD譜

Figure  6.  XRD patterns of rust layers of bare steel samples and coated samples after alternate-immersion corrosion test for different periods of time

如圖7和圖8所示：圖中黃色縱線為銹層與基體分界線,縱線左側(cè)為銹層,右側(cè)為基體；在腐蝕初期,Mo元素在涂覆試樣和裸鋼試樣的銹層中均未出現(xiàn)聚集峰值；在腐蝕360 h后,Mo元素在涂覆試樣銹層與基體界面處產(chǎn)生富集,而在裸鋼試樣的銹層與基體界面處未產(chǎn)生明顯富集。 

圖  7  裸鋼試樣和涂覆試樣經(jīng)72 h周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后銹層截面Mo和Fe元素分布

Figure  7.  Distribution of Mo and Fe elements in the cross section of rust layer of bare steel samples (a, c) and coated samples (b, d) after 72 h alternate-immersion corrosion test

圖  8  裸鋼試樣和涂覆試樣經(jīng)360 h周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后銹層截面Mo和Fe元素分布

Figure  8.  Distribution of Mo and Fe elements in the cross section of rust layer of bare samples (a, c) and coated samples (b, d) after 360 h alternate-immersion corrosion test

由圖9可見,經(jīng)360 h周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后,涂覆試樣表面銹層中含Mo、Fe、C和O元素,且銹層的主要成分是Fe和O元素；Mo3d峰對應(yīng)的結(jié)合能在232.3 eV附近。這表明試樣經(jīng)過穩(wěn)定劑處理后,Mo元素確實(shí)存在于銹層中,其中C元素可能由測試系統(tǒng)帶入或者源自耐候鋼材料本身。已知經(jīng)過鉬酸鹽處理后試樣銹層中生成了不溶性的鉬酸鹽和穩(wěn)定的氧化物MoO3。對銹層中的Fe元素進(jìn)行XPS分析,如圖9（c）所示,可以看到其峰值主要集中在709~712 eV。 

圖  9  涂覆試樣經(jīng)360 h周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后銹層及其中Mo和Fe元素的XPS掃描譜

Figure  9.  XPS scanning spectra of rust layer (a) and its Mo (b) and Fe (c) elements of coated samples after 360 h alternate-immersion corrosion test

2.5   電化學(xué)測試

由圖10和表4可見：隨著腐蝕時(shí)間的延長,兩種試樣的腐蝕電位總體呈現(xiàn)正移的趨勢,裸鋼試樣的腐蝕電流密度逐漸減小,而涂覆試樣在低于120 h腐蝕時(shí)間下的腐蝕電流密度逐漸增大,當(dāng)腐蝕時(shí)間大于168 h時(shí)逐漸減小。通過表4還可以看出,涂覆試樣的腐蝕電流密度較裸鋼試樣更小,說明銹層穩(wěn)定劑對基體具有更強(qiáng)的保護(hù)作用。 

圖  10  經(jīng)不同時(shí)間周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后裸鋼試樣和涂覆試樣在2%NaCl溶液中的Tafel極化曲線

Figure  10.  Tafel polarization curves of bare steel samples and coated samples in 2% NaCl solution after alternate-immersion corrosion test for different periods of time

由圖11可見,在不同的腐蝕時(shí)間下,涂覆試樣的阻抗模值總體比裸鋼試樣更高。這說明涂覆試樣的銹層電阻和電荷轉(zhuǎn)移電阻均更高,腐蝕更難以進(jìn)行,耐蝕性更好。耐候鋼試樣表面銹層和溶液之間有兩個(gè)雙電層,一個(gè)由滲透到金屬基體表面的電解質(zhì)和基體金屬組成,另一個(gè)由體相電解質(zhì)和銹層組成?？梢杂?/span>圖12所示的等效電路來模擬帶銹試樣在NaCl溶液中的腐蝕狀態(tài)。其中,Rs,Rr,Rct分別代表溶液電阻,銹層電阻和基體溶解反應(yīng)的電荷轉(zhuǎn)移電阻,Qrust代表銹層與溶液構(gòu)成的雙電層,Qdl代表金屬基體與滲入其表面的電解液構(gòu)成的雙電層,Zt為擴(kuò)散阻抗。銹層電阻Rr反映了銹層對腐蝕介質(zhì)傳播的阻擋能力,可以用來作為金屬基體耐蝕性的評判指標(biāo)。 

圖  11  經(jīng)不同時(shí)間周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后裸鋼試樣和涂覆試樣在2%NaCl溶液中的電化學(xué)阻抗譜

Figure  11.  Electrochemical impedance spectroscopy of bare steel samples and coated samples in 2% NaCl solution after alternate-immersion corrosion test for different periods of time

圖  12  帶銹試樣在2%NaCl溶液中的電化學(xué)阻抗譜的等效擬合電路

Figure  12.  Equivalent fitting circuit of electrochemical impedance spectroscopy of rusty samples in 2% NaCl solution

由圖13可見：從整個(gè)過程來看,涂覆試樣的銹層電阻都要大于裸鋼試樣,說明涂覆銹層穩(wěn)定劑對基體的保護(hù)性更強(qiáng)；涂覆試樣的銹層電阻在腐蝕72 h時(shí)較大,在腐蝕120 h時(shí)略微降低,而裸鋼試樣的銹層電阻則隨著腐蝕時(shí)間的延長持續(xù)增大,但其銹層電阻依然低于涂覆試樣。 

圖  13  經(jīng)不同時(shí)間周期浸潤腐蝕試驗(yàn)后裸鋼試樣和涂覆試樣在2%NaCl溶液中的銹層電阻

Figure  13.  Rust layer resistance of bare steel samples and coated samples in 2% NaCl solution after alternate-immersion corrosion test for different periods of time

2.6   討論

由圖6可以看出,在整個(gè)腐蝕過程中,兩種試樣的腐蝕速率都呈現(xiàn)隨腐蝕時(shí)間的延長而逐漸減小的趨勢。這是因?yàn)樵诟g初期,腐蝕介質(zhì)和基體直接接觸,基體表面會迅速生成一層薄銹層,這層薄銹層在一定程度上阻隔了腐蝕介質(zhì)的傳遞,減小了基體活性陽極面積；隨著腐蝕時(shí)間的延長,銹層厚度增加且更加致密,活性陽極面積越來越小,腐蝕速率隨之降低。 

縱觀整個(gè)腐蝕過程,涂覆穩(wěn)定劑試樣的腐蝕速率和腐蝕質(zhì)量損失均僅為裸鋼試樣的1/2左右,說明銹層穩(wěn)定劑可以提高耐候鋼的耐腐蝕能力。 

通過表3可以看到,隨著腐蝕時(shí)間的延長,兩種試樣銹層中的γ-FeOOH含量均顯著增加,但是涂覆試樣銹層中的γ-FeOOH含量整體上遠(yuǎn)低于裸鋼試樣。γ-FeOOH作為一種不穩(wěn)定的氧化物,其越容易生成,表示腐蝕越容易發(fā)生。涂覆試樣銹層中α-FeOOH的含量增加比裸鋼試樣更加明顯,表明Mo元素可以促進(jìn)α-FeOOH的生成。其原因是具有一定的氧化性,可以將Fe3O4氧化為Fe2O3,與此同時(shí),在溶液中氧氣的作用下,促進(jìn)不穩(wěn)定的γ-FeOOH向穩(wěn)定的α-FeOOH轉(zhuǎn)變,則轉(zhuǎn)化為穩(wěn)定的MoO3。但是,涂覆試樣銹層中的α-FeOOH含量比裸鋼試樣低,原因之一是穩(wěn)定劑的阻擋作用導(dǎo)致生成的γ-FeOOH含量較少,而α-FeOOH是由γ-FeOOH轉(zhuǎn)化而來,所以γ-FeOOH含量較低的涂覆試樣轉(zhuǎn)化成的α-FeOOH更少；二是腐蝕時(shí)間太短,還未到達(dá)銹層進(jìn)行大量還原和再氧化的穩(wěn)定階段,這與圖5（a）中腐蝕速率曲線規(guī)律相吻合。 

通過EDS對銹層截面進(jìn)行的線掃描元素分析,可推測Mo是銹層中主要的富集元素,在腐蝕初期已分散在銹層中,隨著腐蝕的進(jìn)行,Mo元素逐漸向基體轉(zhuǎn)移,與基體溶解產(chǎn)生的Fe2+發(fā)生反應(yīng),生成具有保護(hù)性的FeMoO4,使得銹層結(jié)構(gòu)更加穩(wěn)定致密,阻礙了銹層對腐蝕介質(zhì)的傳遞,提高了耐候鋼的耐蝕性。 

利用Shirley基線與洛倫茲-高斯比相結(jié)合,采用非線性最小面積法把Mo3d5/2譜分解為兩部分。圖14（a）是涂覆試樣在360 h周期浸潤腐蝕后腐蝕產(chǎn)物中Mo3d5/2的XPS分峰擬合圖,Mo3d5/2可以分解為232.5 eV和232.2 eV兩個(gè)能譜峰。由文獻(xiàn)[25]得知,MoO3和Na2MoO4中Mo的3d5/2的結(jié)合能依次為232.6 eV和232.1 eV,與Mo3d5/2分峰的結(jié)合能很接近,說明Mo是以六價(jià)態(tài)（MoO3或）存在于銹層中的。由此可見銹層中生成了難溶性MoO3,對腐蝕起到了阻礙作用。圖14（b）為涂覆試樣在360 h周期浸潤腐蝕后腐蝕產(chǎn)物中Fe2p3/2的分峰擬合圖,其峰值主要集中在709~712 eV,表明Fe在銹層中主要以Fe2+和Fe3+兩種價(jià)態(tài)存在。Fe2p3/2可以分解為711.8,710.5,710.3,709.4 eV四個(gè)峰,分別與FeO（OH）、Fe3O4、Fe2O3和二價(jià)鐵的化合物相對應(yīng),其中709.4 eV處的能譜峰推測是鐵的鉬酸鹽化合物的存在導(dǎo)致的。 

圖  14  涂覆試樣在360 h周期浸潤腐蝕后腐蝕產(chǎn)物中Mo3d5/2和Fe2p3/2的XPS分峰擬合圖

Figure  14.  XPS peak fitting diagram of Mo3d5/2 and Fe2p3/2 in corrosion products of coated samples after 360 h alternate-immersion corrosion test

裸鋼試樣和涂覆試樣的腐蝕電位總體呈現(xiàn)正移的趨勢,這是因?yàn)樵诟g初期,試樣表面生成了一層具有一定厚度的保護(hù)銹層,且隨著腐蝕的進(jìn)行,銹層越來越厚,試樣發(fā)生腐蝕的傾向降低,腐蝕電位下降；裸鋼試樣的腐蝕電流密度是逐漸減小的,這是因?yàn)殡S著腐蝕的發(fā)生,銹層厚度逐漸增加,腐蝕發(fā)生的阻力增加。而涂覆試樣的腐蝕電流密度在120 h之前逐漸增大,在168 h后逐漸減小。這是因?yàn)樵诟g反應(yīng)的初期階段,穩(wěn)定劑中的聚氨酯膜對銹蝕有明顯抑制作用,腐蝕難以發(fā)生,隨著腐蝕反應(yīng)的進(jìn)行,聚氨酯膜逐漸脫落,腐蝕電流密度增大,當(dāng)腐蝕時(shí)間進(jìn)一步延長時(shí),銹層厚度增加,另外涂覆試樣生成了難溶性的MoO3和FeMoO4,對基體的保護(hù)作用增強(qiáng),腐蝕電流密度降低,涂覆試樣銹層電阻的變化趨勢也解釋了該機(jī)理。通過Bode圖可以看出,在不同的腐蝕時(shí)間下,涂覆試樣的阻抗模值總體要比裸鋼試樣更高,說明涂覆試樣的銹層電阻和電荷轉(zhuǎn)移電阻更高,腐蝕更難以進(jìn)行,耐蝕性更好。 

3.   結(jié)論

（1）制備了一種Mo系耐候鋼表面銹層穩(wěn)定劑,該銹層穩(wěn)定劑以水性聚氨酯為成膜劑,鉬酸鈉為促進(jìn)劑,四氧化三鐵為誘導(dǎo)劑,三氧化二鐵為調(diào)色劑,磷酸氫二鈉為復(fù)配劑,水為溶劑。 

（2）銹層穩(wěn)定劑可以避免耐候鋼在腐蝕過程中產(chǎn)生銹液流掛現(xiàn)象,具有低毒無公害的特點(diǎn),符合綠色環(huán)保的要求,并且可以將耐候鋼的腐蝕速率降低至裸鋼試樣的1/2左右。 

（3）銹層穩(wěn)定劑對腐蝕介質(zhì)具有阻擋作用,可減緩γ-FeOOH的產(chǎn)生。Mo元素在涂覆試樣的銹層與基體界面處產(chǎn)生富集,并且促進(jìn)了α-FeOOH的生成,在實(shí)驗(yàn)室加速腐蝕360 h時(shí)涂覆試樣銹層中α-FeOOH/γ-FeOOH的含量比值由30.4%（裸鋼試樣）提升至42.1%。另外銹層中生成了穩(wěn)定的氧化物MoO3和不溶性的FeMoO4,有效阻斷金屬離子的遷移,銹層電阻提高,從而提高了耐候鋼的耐蝕性。

文章來源——材料與測試網(wǎng)